随着乙烯生产和原油加工能力的提高, 蒸汽裂解装置和催化裂化装置都将副产大量碳四烯烃。另一方面, 由于丙烯下游产品的快速发展, 市场对丙烯的需求增长旺盛, 而目前我国丙烯资源短缺[1]。利用廉价的碳四烯烃(主要是1-丁烯和2-丁烯)原料歧化生产丙烯是增产丙烯的一条重要途径[2], 因此研究丁烯歧化制丙烯技术具有重要意义。
烯烃歧化催化剂包括钨基、钼基和铼基催化剂。其中Re2O7/Al2O3催化剂在低温下具有催化活性高和选择性好的优点, 因而得到广泛关注[3-5]。
Re2O7/Al2O3催化剂的预处理条件引起了许多研究者的重视, 徐奕德等[6, 7]研究了在N2、H2-O2以及丙烯气氛下预处理Re2O7/A12O3催化剂用于丙烯歧化反应, 通过ESR、XPS表征发现, 不同预处理气氛下能形成不同还原价态的Re物种, 进而导致催化剂活性的差异。徐奕德等[8]还研究了氦和丙烯预处理后的Re2O7/Al2O3催化剂活性的差别, 发现不同预处理之后铼离子处于各种不同的价态, 用丙烯预处理后的催化剂, 其还原程度大于氦预处理反应的催化剂。
而另一方面大多数文献报道的实验结果都表明B酸能明显提高催化剂的歧化活性。徐小丁[9]等人在研究不同负载量Re2O7/Al2O3催化剂的丙烯歧化活性时发现催化剂的B酸和歧化活性之间存在一种正向的关联。而F. Schekler-Nahama[10]的研究却表明L酸有利于歧化活性的增加。
本工作考察了不同的N2预处理条件对催化剂酸性的影响和对歧化反应的影响。
Al2O3载体的制备方法为:SB粉(一种具有一水铝石晶型的工业粉体)于一定压力下压片成型, 然后将片状载体破碎过筛, 取20~40目, 最后在马弗炉中于550℃温度下进行焙烧得到Al2O3载体。
Re2O7/Al2O3催化剂的制备采用常规浸渍方法:取一定量的规定浓度的高铼酸溶液, 浸渍20~40目Al2O3载体, 于烘箱中110℃烘干, 然后在550℃焙烧后制得Re2O7/Al2O3催化剂。设计的Re2O7/Al2O3催化剂中Re2O7的担载量为10% (w)。
将上述方法制备的Re2O7/Al2O3催化剂进行预处理, 预处理条件分别为: (1)在特定的氮气气氛下, 500℃下将Re2O7/Al2O3催化剂处理1 h; (2)氮气气氛下, 500℃下将Re2O7/Al2O3催化剂处理6 h; (3)氮气气氛下, 500℃下将Re2O7/Al2O3催化剂处理12 h。文中图表中均采用N2, 500℃, 1 h表示氮气气氛, 500℃下将Re2O7/Al2O3催化剂处理1 h。
采用吡啶吸附红外分析测定催化剂的酸性。仪器型号为FTS-3000, 首先将样品磨成细粉, 压制成自撑片置于红外光谱仪的原位池中, 升温至350℃, 恒温保持2 h, 并保持真空度 < 1×10-3 Pa, 然后在室温下向原位池中导入吡啶蒸汽, 维持吸附平衡15 min至吸附饱和, 将体系分别升温至200℃、350℃真空脱附(真空度至 < 10-3 Pa), 而后降至室温下测量对应温度下的红外谱图。
以m (1-丁烯) /m (2-丁烯)为0.74的混合丁烯为原料, 考察不同氮气预处理时间对Re2O7/Al2O3催化剂反应性能的影响。采用固定床反应器对催化剂的性能进行评价。将2.46 g催化剂装入管式反应器中, 催化剂两端装填石英砂, 分别按照1.2的预处理方法对催化剂进行预处理, 然后将温度降至反应温度, 并通入反应原料混合丁烯。反应条件为:60℃, 常压, 重时空速为1 h-1。反应原料和产物采用北京分析仪器厂SP-3420型气相色谱仪(50 m PONA柱, FID检测器)进行分析。以丁烯的总转化率表示催化剂的活性。
图 1为经过200℃和350℃脱附处理后三种铼基催化剂的吡啶吸附红外谱图。吡啶吸附红外谱图中, 1450 cm-1是吸附在Lewis酸位的特征吸收峰, 1540 cm-1是由吸附在BrΦnsted酸位的特征峰, 而1490 cm-1特征峰是由BrΦnsted酸位和Lewis酸位的羟基共同引起的吸收峰, 表 1列出了各样品的酸量分布, 以200℃脱附后测得的吡啶吸附量作为总酸量, 350℃脱附后测得的吡啶吸附量为强酸量, 两者之差即为弱酸量。三种催化剂上基本不存在B酸。在500℃下, 随着氮气处理时间的延长, 1450 cm-1处的吸收峰的强度增强, 即L酸量得到了增加。同时从表 1中数据可以看出:当N2处理时间达到12 h之后, 铼基催化剂的总L酸量达到了566.7 μmol/g, 与N2处理1 h相比增加了1倍, 同时强弱L酸量都有增加。
不同预处理之后Re2O7/Al2O3催化剂的性能测试结果如图 2、3所示。实验结果表明:随着N2处理时间的延长, 催化剂的寿命明显地增长; 同时不同N2处理时间的催化剂上丙烯的选择性并没有太大的变化; 三种催化剂上丁烯的总转化率经历一个先增大后减小的过程, 这个过程基本上可以分为三个阶段: (1)初始阶段:丁烯的总转化率逐渐增加; (2)中间阶段:转化率保持相对较高; (3)失活阶段:催化剂活性下降阶段。
为了进一步说明为什么催化剂的活性会经历三个阶段的变化, 将1-丁烯的转化率随时间的变化做图 4, 对应于图 2的三个阶段, 可以将1-丁烯的转化率的变化也分为相应的三个阶段, 同时将反应产物中m (1-丁烯) /m (2-丁烯)随反应时间的变化做图 5。
可以发现: (1)初始阶段, 在N2处理12 h之后的催化剂上, 1-丁烯的转化率最高, 甚至超过80%, 而此时丁烯的总转化率最低, 低于30%;而在N2处理1 h的催化剂上, 1-丁烯的转化率最低, 大约为65%左右, 丁烯的总转化率最高, 超过了40%。初始阶段, 在N2处理12 h之后的催化剂上, 反应产物中m (1-丁烯) /m (2-丁烯)最低, 甚至低于0.15; (2)中间阶段, 不同预处理之后, 三种催化剂上, 丁烯的总转化率差别不大, 同时三者的1-丁烯的转化率和m (1-丁烯) /m (2-丁烯)也相差不大; 但是随着N2处理时间的不同, 催化剂保持最高转化率能力不同, 在N2处理12 h之后的催化剂上, 催化剂保持最高转化率能力最强, 相应的催化剂的寿命最长。(3)失活阶段, 此时1-丁烯的转化率和丁烯的总转化率同时迅速下降; 此时m (1-丁烯) /m (2-丁烯)之值迅速增加, 接近原料中二者的比例; (4)三个阶段中, 不同预处理之后的催化剂上, 1-丁烯的转化率始终大于丁烯的总转化率; 1-丁烯的转化率随着反应的进行不断降低; 丁烯的总转化率随着反应的进行先增大后减小; 在反应过程中, m (1-丁烯) /m (2-丁烯)始终低于原料值, 随着反应的进行其逐渐接近原料值。
歧化反应是1-丁烯和2-丁烯的等摩尔可逆反应, 反应转化率不但与催化剂的活性有关, 而且与m (1-丁烯) /m (2-丁烯)之比值有关。m (1-丁烯) /m (2-丁烯)越小, 不但导致1-丁烯和2-丁烯的浓度乘积小, 而且导致平衡转化率低, 最终使反应速度越小, 转化率越低。初始阶段, N2处理时间越短, 丁烯歧化转化率(即丁烯总转化率)越高(见图 2), 这是由于N2处理时间短, 催化剂的L酸量少, 而L酸位是正丁烯双键异构的活性点[11], 致使异构化活性不是太高。小的异构化活性导致m (1-丁烯) /m (2-丁烯)比值大(见图 4和图 5), 从而N2处理时间越短的催化剂歧化转化率越高。
随着反应的进行, 歧化转化率逐步升高(见图 2), 这是因为歧化反应过程中副产的高聚物覆盖催化剂的表面[12]引起了催化剂酸性和异构化活性的逐渐降低(见图 4), 从而导致m (1-丁烯) /m (2-丁烯)比值大(见图 5), 故而歧化转化率逐步升高。更多的L酸位虽然在初始阶段影响了歧化反应的转化率, 但在中间阶段却具有更好的保持异构化活性的能力, 使得在更长的时间内催化剂上异构化活性与歧化活性相匹配, 从而催化剂的寿命更长。最终催化剂都会因为高聚物在表面上的覆盖而失活, 这时异构化和歧化活性都逐渐降低。预处理和歧化活性、异构化活性的定量关系需要更进一步的研究工作。
N2处理时间的延长增加铼基催化剂的强L酸位和弱L酸位的密度, 虽然初始阶段由于L酸量的增加, 导致了异构化反应占主导, 引起歧化转化率下降, 但达到稳定阶段之后, 由于催化剂具有更多的L酸位, 使得催化剂更加容易维持有利于歧化反应的酸性, 导致了催化剂寿命的延长。歧化反应需要催化剂酸性和歧化活性适宜的匹配。